早期控制絲狀菌污泥膨脹(簡(jiǎn)稱(chēng)污泥膨脹)的主要手段是投加藥劑殺死絲狀菌，或投加混凝劑和助凝劑以增加污泥絮體的比重［1］，但這些方法往往無(wú)法徹底解決污泥膨脹問(wèn)題，相反地可能會(huì )帶來(lái)出水水質(zhì)惡化的不良后果。其后人們逐漸認識到，活性污泥中的菌膠團細菌和絲狀菌構成一個(gè)共生的微生物生態(tài)體系，在這種共生關(guān)系中，絲狀菌是不可缺少的重要微生物，對于高效、穩定地凈化污水起著(zhù)重要作用，并逐漸地從簡(jiǎn)單殺死絲狀菌過(guò)渡到利用曝氣池中的生長(cháng)環(huán)境調整絲狀菌的比例，從而達到控制污泥膨脹的發(fā)生即進(jìn)入環(huán)境調控階段。環(huán)境調控概念的使用是人們在污泥膨脹控制技術(shù)和實(shí)踐上的一大進(jìn)步，其主要出發(fā)點(diǎn)是使曝氣池中的生態(tài)環(huán)境有利于選擇性地發(fā)展菌膠團細菌，利用生物競爭機制抑制絲狀菌的過(guò)度生長(cháng)和繁殖，將絲狀菌數量控制在一個(gè)合理的范圍之內，從而控制污泥膨脹的發(fā)生和發(fā)展，同時(shí)利用絲狀菌的特性?xún)艋鬯�，穩定處理工藝。近年來(lái)選擇器理論得到充分的發(fā)展和應用就是這一概念的具體體現。
1 污泥膨脹理論的統一
活性污泥是一混合培養系統，其中至少存在著(zhù)30種可能引起污泥膨脹的絲狀菌。在絲狀菌與菌膠團細菌平衡生長(cháng)時(shí)不會(huì )產(chǎn)生污泥膨脹問(wèn)題，只有當絲狀菌生長(cháng)超過(guò)菌膠團細菌時(shí)，才會(huì )出現污泥膨脹。絲狀菌和菌膠團細菌的生理和生化性質(zhì)差異見(jiàn)表1。
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通過(guò)近年來(lái)國內外對活性污泥膨脹問(wèn)題研究進(jìn)展的分析和綜合，可以將引起絲狀菌污泥膨脹的原因分為5種類(lèi)型，即a.基質(zhì)限制；b.DO限制；c.營(yíng)養物缺乏；d.pH影響；e.H2S影響［2］。
1.1 廣義Monod方程
絲狀菌與菌膠團細菌競爭的數學(xué)模型遵循多種基質(zhì)限制的廣義Monod方程，即MonodMcGee方程［1］：
μ＝μmax(S1／K1+S1)(S2／K2+S2)…(Sn／Kn+Sn) (1)
式中μmax——最大生長(cháng)速率，d-1
Ki——第i種基質(zhì)親和力，mg/L
Si——第i種基質(zhì)濃度
根據式(1)可知，基質(zhì)限制、DO限制和營(yíng)養物缺乏型的污泥膨脹問(wèn)題都可用廣義Monod方程來(lái)加以解釋(當氮嚴重缺乏時(shí)的污泥膨脹不能歸入這一理論，原因在于若缺乏氮，微生物便不能充分利用碳源合成細胞物質(zhì)，過(guò)量的碳源將被轉變?yōu)槎嗵穷?lèi)胞外貯存物，這種貯存物是高度親水型化合物，易形成結合水，影響污泥的沉降性能，從而產(chǎn)生高粘性膨脹，其不屬于絲狀菌污泥膨脹范疇)。
關(guān)于pH的影響，可在動(dòng)力學(xué)方程參數的基礎上，以動(dòng)力學(xué)常數的乘積因子的形式進(jìn)行耦合，或者單獨列出其動(dòng)力學(xué)方程，從而統一在廣義Monod方程之下。關(guān)于H2S的影響，文獻報道引起污泥膨脹的H2S濃度很低，一般是在1～2.0 mg/L。但通過(guò)向污水中添加H2S的試驗發(fā)現，即使H2S濃度達到 50 mg/L也不會(huì )發(fā)生污泥膨脹。事實(shí)上，一些厭氧裝置雖然出水含有大量H2S，但是揮發(fā)性有機酸濃度很低時(shí)，好氧后處理也不發(fā)生污泥膨脹；當揮發(fā)性有機酸達到一定濃度時(shí)需引起注意，其中主要的低分子有機酸(乙酸、丙酸)易于降解，因此造成耗氧速率的增加［3］，引起氧的限制型膨脹，這是造成污泥膨脹的根本原因。而H2S的出現是污水厭氧發(fā)酵的一個(gè)伴隨現象，也可歸為DO限制型的膨脹，從而廣義的Monod動(dòng)力學(xué)模型可以在一定程度上很好地統一污泥膨脹的理論。
1.2雙基質(zhì)Monod方程
由于城市污水中N、P和其他營(yíng)養元素一般不缺乏，因此在一般情況下，可只考慮碳源限制和DO限制兩種情況。這樣，城市污水的絲狀菌污泥膨脹問(wèn)題就簡(jiǎn)化為兩種主要類(lèi)型，即基質(zhì)限制和DO限制型。
μ＝μmax（S／KS+S）·（DO／KDO+DO）(2)
式中μmax ——最大生長(cháng)速率，d-1
KS——基質(zhì)親和力，mg/L
KDO——DO親和力，mg/L
2 污泥膨脹數學(xué)模型的研究
為了簡(jiǎn)化系統模型，假設：①活性污泥由兩大類(lèi)微生物群組成，即絲狀菌和菌膠團菌；②微生物生長(cháng)主要受到碳源和DO限制；③微生物生長(cháng)的動(dòng)力學(xué)可用同一基本模型來(lái)描述；
④曝氣池是完全混合式。模型所描述的系統如圖1所示。
其中反應器1根據不同的試驗目的，可以分別是選擇器、曝氣池等，反應器2是曝氣池。在沒(méi)有選擇器的系統中，回流污泥按虛線(xiàn)所示的途徑回流。根據以上假設及圖1中的物料平衡關(guān)系，可給出選擇器和曝氣池中基質(zhì)(碳源和DO)和微生物(菌膠團和絲狀菌)的一組方程。
選擇器中菌膠團菌：
dX11／dt=(μ1-kd1-1/θc)X11 (3)
絲狀菌：
dX21／dt＝(μ2-kd2-1/θc)X21(4)
碳源基質(zhì)：
dS11／dt=Dk(S10+rS12)-(1+r)·D1S11-μ1X11/Y1-μ2X21/Y2 (5)
DO：
dS21／dt=-(1+r)D1S21+Kla(S2S-S21)-μ1X11/Y1-μ2X21/Y2 (6)
曝氣池中菌膠團菌：
dX12／dt=(1+r)D2(X11-X12)+(μ1－kd1)X12 (7)
dX22／dt=(1+r)D2(X21-X22)+(μ1－kd1)X22 (8)
dS12／dt=(1+r)D2(S11-S12)-μ1X12/Y1-μ2X22/Y2(9)
dS22／dt=(1+r)D2(S21-S22)+Kla(S2S-S22)-μ1X12/Y1-μ2X22/Y2(10)
式中
狀態(tài)變量：
Xik——污泥濃度，mg/L；其中i=1或2，1表示菌膠團菌，2表示絲狀菌；k=1或2，1表示選擇器，2表示曝氣池
Sjk——基質(zhì)濃度，mg/L；其中j＝1或2，1表示碳源，2表示DO
S10——碳源基質(zhì)初始濃度，mg/L
S2S——飽和DO濃度，mg/L
操作變量：
Dk——稀釋率，d-1
r——回流比
動(dòng)力學(xué)常數：
kdi——衰減常數，d-1
Yi——產(chǎn)率系數，g/g
Kla——傳質(zhì)系數，min-1；其常數見(jiàn)表1
μi——比生長(cháng)速率
2.1進(jìn)水負荷和曝氣強度的影響
從圖2可見(jiàn)，絲狀菌和菌膠團細菌的競爭優(yōu)勢隨進(jìn)水負荷而變化。低負荷階段［＜0.4kgCOD/(kgMLSS·d)］，DO的供應充分，出現基質(zhì)限制的情況；高負荷階段［＞1.1kgCOD/(kgMLSS·d)］，基質(zhì)濃度比較高，出現DO限制的情況；而在中間負荷范圍內，絲狀菌與菌膠團菌處于合理的比例，系統不發(fā)生污泥膨脹。
圖3表明，即使存在選擇器，低負荷和高負荷階段仍然會(huì )發(fā)生污泥膨脹，其限界值與沒(méi)有選擇器的系統不同。對于高負荷系統，曝氣強度大可以提高污泥膨脹發(fā)生的上限，同樣低負荷系統發(fā)生膨脹的下限也降低。對于中間負荷階段，如果供氧不充分，絲狀菌仍有可能大量繁殖并形成污泥膨脹。對于不同的曝氣強度，兩種微生物競爭優(yōu)勢發(fā)生轉變的限界值是不同的，這就是雙基質(zhì)動(dòng)力學(xué)方程與傳統的單一碳源基質(zhì)限制動(dòng)力學(xué)方程描述污泥膨脹現象的本質(zhì)區別。試驗的結果也表明，完全混合曝氣池在不同負荷下維持穩定的沉降性能所需要的DO濃度是不一樣的，而不是象文獻報道的維持在固定的1.0～2.0 mg/L之間［1］。
2.2進(jìn)水流量和濃度變化的影響
試驗發(fā)現在停留時(shí)間分別為3、4、5 h時(shí)，系統的DO濃度分別為1.2、2.2、3.0 mg/L。圖4是流量和基質(zhì)濃度增加1.5倍時(shí)采用計算機模擬的結果。
在穩定的流量和濃度條件下長(cháng)期運行的結果是菌膠團細菌占優(yōu)勢，而流量或基質(zhì)濃度的變化會(huì )造成絲狀菌的過(guò)度生長(cháng)，且絲狀菌的生長(cháng)不是一簡(jiǎn)單的可逆過(guò)程，會(huì )造成污泥沉降性能的改變。上述結果是在相對高的負荷下的模擬結果，低負荷下的結論相反。
3 結論
①通過(guò)分析，將絲狀菌污泥膨脹概括為5種類(lèi)型，即：低基質(zhì)濃度、低DO、營(yíng)養物(N、P)缺乏、H2S影響和pH引起的膨脹。采用廣義Monod方程可解釋大部分類(lèi)型的污泥膨脹問(wèn)題，這在一定程度上統一了污泥膨脹理論。由于城市污水中N、P和其他營(yíng)養元素一般不缺乏，因此在一般情況下，只考慮碳源和DO限制兩種情況。
②在雙基質(zhì)限制下，低負荷的完全混合曝氣池不利于污泥沉淀性能的改善，但中、高負荷下的污泥膨脹則在完全混合曝氣池中有所緩解。對于中、高負荷系統，由于首端缺氧對污泥沉降不利，所以在推流式曝氣池需采取措施避免供氧不足；反之，推流式曝氣池有利于克服低負荷的污泥膨脹，即高負荷與低負荷是兩種類(lèi)型完全相反的污泥膨脹現象。
③對活性污泥膨脹，既要從宏觀(guān)角度考慮，也要從微觀(guān)角度去考慮。就活性污泥工藝的運轉條件而言，負荷、基質(zhì)濃度和DO濃度的水平是宏觀(guān)條件，但曝氣池首端的實(shí)際負荷、基質(zhì)濃度和DO濃度是更為重要的因素，后者是決定污泥膨脹的微環(huán)境，種群的動(dòng)態(tài)是由其微環(huán)境中的營(yíng)養物條件所決定的。
④傳統的選擇器僅僅考慮低基質(zhì)濃度型污泥膨脹。選擇器是在完全混合或推流曝氣池前加一個(gè)停留時(shí)間非常短(15 min)的小池，在選擇器內利用兩類(lèi)細菌不同的生長(cháng)速率選擇性地培養和發(fā)展菌膠團細菌，使其成為曝氣池中的優(yōu)勢菌。在以上的理論分析和研究的基礎上，可以對選擇器的概念進(jìn)行擴展。廣義的選擇器可以包括低DO型污泥膨脹，可采用不同的選擇器的形式如再生池和強化曝氣池等方法，恢復菌膠團細菌的降解能力、提高供氧能力和降低負荷以控制高負荷型的污泥膨脹。來(lái)源：中華環(huán)�；ヂ�(lián)網(wǎng)
