小型火車(chē)站污水處理工藝研究

　　隨著(zhù)我國水環(huán)境的破壞和公眾環(huán)保意識的提高,鐵路站段需要加強對排放污水的管理,做到達標排放。小型火車(chē)站污水具有水量小、排放量不穩定、點(diǎn)多線(xiàn)長(cháng)和污染源分散等特點(diǎn),且由于鐵路分布形式的特殊性, 鐵路污水尤其是中小站的生活污水很難并入當地市政污水處理系統, 絕大多數情況下只有采用自行處理的方式。所以,開(kāi)發(fā)適合鐵路站區特點(diǎn)的,能夠節能且有效使火車(chē)站污水達標排放的處理技術(shù)就成為了研究熱點(diǎn)。

　　小型火車(chē)站污水的主要處理工藝有SBR 工藝、厭氧生物處理技術(shù)、人工濕地等,同時(shí)在某些火車(chē)站(客運站)采用了MBR 等其他相關(guān)工藝及其組合。由于SBR 工藝更適用于水量較大的情況,而濕地則有占地面積大等問(wèn)題,所以厭氧生物處理技術(shù)成為了處理小型火車(chē)站生活污水的優(yōu)選。

　　生物接觸氧化法是以附著(zhù)在載體(俗稱(chēng)填料)上的生物膜為主,以懸浮微生物為輔,凈化廢水的一種高效水處理工藝。具有活性污泥法特點(diǎn)的生物膜法,兼有活性污泥法和生物膜法的優(yōu)點(diǎn)。厭氧接觸氧化技術(shù)是利用附著(zhù)在填料或載體上生長(cháng)、繁殖的細菌、原生動(dòng)物和后生動(dòng)物等微生物形成的厭氧生物膜和懸浮微生物處理廢水的技術(shù)。與傳統的活性污泥法相比 ,以生物膜為主的厭氧接觸氧化反應器有更高的生物質(zhì)密度和生化反應速率,對有毒有害物質(zhì)具有較強的耐受性,在較大的剪切力、水利沖擊等不利條件下仍運行穩定。李曉艷等采用分散式小區污水處理裝置并結合厭氧優(yōu)勢菌,處理天津市某小區的生活污水。整個(gè)裝置埋于地下,不占地表面積,運行管理簡(jiǎn)單。經(jīng)厭氧生物膜處理單元,COD 去除率約60% 左右,氨氮去除率約為45% ,濁度由進(jìn)水的34 ~ 87 NTU 降到10 NTU 以下,去除效果明顯。

　　對于生物反應器,進(jìn)水方式會(huì )影響反應過(guò)程中的反應速度和最終的處理效果,進(jìn)水方式不同還直接影響污泥的沉降性能。采用脈沖布水方式,能夠提高進(jìn)水流速,在一定程度上沖刷填料上的老化生物膜,促進(jìn)填料間相互摩擦,從而保持生物膜的活性 ;并且脈沖進(jìn)水方式能夠強化傳質(zhì)作用,加速有機物從污水中向微生物細胞的傳遞,處理效果穩定。蘇玉民等研究表明上流式厭氧污泥床反應器的間歇式脈沖配水系統較傳統的連續式配水系統優(yōu)越。脈沖配水迅速,均勻,沒(méi)有死區,并能提供柔和的水力攪拌,促進(jìn)生物體與基質(zhì)之間的有效接觸,提高了反應器的有機負荷,縮短了污泥顆�；�過(guò)程。

　　實(shí)驗以生活污水為處理對象,采用厭氧接觸氧化反應器進(jìn)行實(shí)驗,重點(diǎn)研究進(jìn)水方式對厭氧工藝處理小型火車(chē)站污水的影響,為實(shí)際工程應用打下基礎。

　　1　材料和方法

　　1. 1　實(shí)驗裝置

　　厭氧反應器是由有機玻璃制成,上部為圓柱形,敞口,底部為錐斗形�？偢邽�500 mm,其中圓柱體高為400 mm,錐斗形高100 mm。圓柱體總直徑為400 mm,內部分為3 個(gè)反應區,三級反應區等高,均為400 mm。其中,一級反應區為直徑200 mm 的圓柱形桶,體積為12. 6 L。其下部連接一級排泥斗,底部直徑為50 mm,連接排泥管。一級反應區中心設置管徑為DN20 的進(jìn)水管,底部設有布水裝置,使脈沖進(jìn)水均勻分布于反應區內。內部以40% 填充率設置塊狀海綿填料,用于厭氧掛膜。二級反應區為空心圓柱體,內徑為200 mm,外徑為300 mm,體積為15. 7 L。為充分利用反應器空間,提高裝置處理效果,二級反應區內也設置相同填料。三級反應區位于裝置的最外層,內徑為300 mm,外徑為400 mm,體積為22. 0L。出水口設置在厭氧反應器三級反應區頂部。單個(gè)裝置的處理水量為45 L·d - 1 。

　　整個(gè)反應裝置采用中心進(jìn)水的方式,污水通過(guò)進(jìn)水管由一級反應區底部進(jìn)入,依次經(jīng)過(guò)一級反應區上向流,二級反應區下向流和三級反應區上向流,最終由出水口排出。裝置底部排泥斗用于儲泥和定期排泥。厭氧反應器通過(guò)厭氧生物膜的生化降解作用,處理生活污水,結構如圖1 所示。

　　1. 2　進(jìn)水水質(zhì)

　　實(shí)驗采用的生活污水取自天津某大學(xué)學(xué)生公寓樓下化糞池出水,其水質(zhì)特性為:COD 為140 ~550 mg·L - 1 ,氨氮為40 ~ 90 mg·L - 1 ,TN 為50 ~ 100 mg·L - 1 ,TP 為2. 5 ~ 6. 5 mg·L - 1 ,SS 為80 ~220 mg·L - 1 ,pH 為7 ~ 8. 3。學(xué)生宿舍區的生活污水,受放假等因素影響,水質(zhì)波動(dòng)大,為了研究結果的可比性(避免原水差異的影響),分別以葡萄糖補充碳源,硫酸銨補充氮源,磷酸二氫鉀補充磷源,碳酸氫鈉補充堿度,使得反應器進(jìn)水水質(zhì)保持為COD 約為500 mg·L - 1 ,TN 約為40 mg·L - 1 。

　　1. 3　實(shí)驗方法

　　反應器啟動(dòng)掛膜成功后,實(shí)驗采用2 組平行實(shí)驗設備,布水方式分別為脈沖進(jìn)水和連續進(jìn)水,基于前期脈沖實(shí)驗條件優(yōu)化結果,在室溫條件下,控制反應器HRT 為24 h,脈沖強度為1. 380 L·(m2 ·min) - 1 ,脈沖頻次為24 次·d - 1 ,保持進(jìn)水及其他運行條件均相同,每隔3 d,在反應器出水口處取瞬時(shí)水樣進(jìn)行測試,觀(guān)察厭氧反應器處理效果隨時(shí)間的變化;在實(shí)驗結束時(shí),隨機取等數量(10 塊)的塊狀海綿填料,清洗附著(zhù)的生物膜,對生物量進(jìn)行測試。

　　1. 4　指標測試方法

　　實(shí)驗的水質(zhì)監測指標有COD 和總氮,依照國家環(huán)境保護總局編寫(xiě)的《水和廢水監測分析方法》(第4版)分別采用重鉻酸鉀法(A) 和堿性過(guò)硫酸鉀消解紫外分光光度法(A) 測定;生物量采用重量法測定。

　　2　結果與討論

　　兩反應器在穩定運行的情況下,pH 約為7,DO 濃度約為0. 15 mg·L - 1 ,對各指標進(jìn)行測試,分析測試結果并對厭氧反應器處理生活污水的動(dòng)力學(xué)模型進(jìn)行研究,結果如圖2 ~ 圖7 所示。

　　2. 1　進(jìn)水方式對出水COD 的影響

　　由圖2 可知,在進(jìn)水COD 濃度保持在500 mg·L - 1 左右時(shí),隨著(zhù)時(shí)間的增加,出水COD 濃度在不斷地降低,脈沖進(jìn)水反應器最后穩定在90 mg·L - 1 左右,COD 去除率達到81. 5% 左右;連續進(jìn)水反應器則穩定在110 mg·L - 1 左右,COD 去除率只有77. 5%左右。

　　在整個(gè)時(shí)間進(jìn)程中,脈沖進(jìn)水反應器的處理效果一直都優(yōu)于連續進(jìn)水反應器。在反應過(guò)程中,脈沖進(jìn)水方式可以沖刷老化的生物膜,增加生物膜的活性;強化傳質(zhì)作用,加速微生物吸收污水中有機質(zhì)的速率,以達到較高的COD 去除效果。

　　2. 2　進(jìn)水方式對出水TN 的影響

　　由圖3 可知,在進(jìn)水TN 濃度保持在40 mg·L - 1左右時(shí),隨著(zhù)時(shí)間的增加,出水TN 濃度基本保持在一個(gè)較穩定的狀態(tài),脈沖進(jìn)水反應器最后穩定在34 mg·L - 1 左右,TN 去除率最后達到14. 0% 左右;連續進(jìn)水反應器則穩定在36 mg·L - 1 左右,TN 去除率則只有10. 3% 左右。

　　厭氧反應器對于氮元素的去除主要用于微生物的細胞合成,所以TN 去除率基本保持在一個(gè)恒定的水平。但是在整個(gè)時(shí)間進(jìn)程中,脈沖進(jìn)水反應器的總氮去除效果仍一直優(yōu)于連續進(jìn)水反應器。

　　2. 3　進(jìn)水方式對反應器生物量的影響

　　生物量的大小在一定程度上表征了反應器的處理能力。反應器的有效處理單元為一級反應區和二級反應區的生物膜及懸浮生物量。從反應器的運行效果可得脈沖進(jìn)水反應器優(yōu)于連續進(jìn)水反應器,為了驗證脈沖進(jìn)水反應器的厭氧生物膜更新生長(cháng)較連續進(jìn)水生物膜快,即生物量大,本實(shí)驗采用重量法測得脈沖進(jìn)水反應器和連續進(jìn)水反應器的厭氧生物膜生物量及懸浮生物量,如圖4 所示(1 級附著(zhù)膜代表一級反應區生物膜生物量,1 級懸浮膜代表一級反應區懸浮生物量,2 級附著(zhù)膜和2 級懸浮膜同上)。

　　由圖4 可知,無(wú)論是生物膜生物量還是懸浮生物量,脈沖進(jìn)水反應器均高于連續進(jìn)水反應器。就MLVSS 來(lái)看,脈沖進(jìn)水反應器的一級反應區生物膜生物量較連續進(jìn)水反應器高0. 32 g·L - 1 ,一級反應區懸浮生物量、二級反應區生物膜生物量和二級反應區懸浮生物量依次高0. 55、0. 43 和0. 06 g·L - 1 。

　　結合之前的脈沖進(jìn)水較連續進(jìn)水方式可以得到活性更高的厭氧生物膜的結論,可以更好的驗證脈沖進(jìn)水方式反應器的處理效果優(yōu)于連續進(jìn)水反應器的實(shí)驗結果。

　　2. 4　厭氧反應器處理生活污水的動(dòng)力學(xué)模型探究

　　2. 4. 1　動(dòng)力學(xué)模型的建立

　　在以厭氧反應器處理生物污水的過(guò)程中,建立動(dòng)力學(xué)模型的目的是研究底物濃度、微生物質(zhì)量濃度和底物降解速率等因素之間的關(guān)系,為實(shí)際應用提供理論依據。Monod 模型是用來(lái)描述細胞的比生長(cháng)速率與限制性底物濃度的關(guān)系,選用該模型擬合污水處理中復雜有機基質(zhì)的微生物生長(cháng)動(dòng)力學(xué)是較合理的。

　　實(shí)驗中用Monod 模型來(lái)描述有機物的降解情況。

　　Monod 動(dòng)力學(xué)模型為

　　式中:μ 為比有機物降解速率,g·(g·h) - 1 ;μmax 為最大比有機物降解速率常數,g·(g·h) - 1 ;Ks 為飽和常數,mg·L - 1 ;S 為反應器內有機底物質(zhì)量濃度(出水質(zhì)量濃度),mg·L - 1 。

　　有機物比降解速度為

　　式中:X 為反應器中微生物質(zhì)量濃度,mg·L - 1 ;dS / dt 為有機物降解速率,mg·(L·d) - 1 。

　　式中:S0 為反應器進(jìn)水有機物質(zhì)量濃度,mg·L - 1 ;t 為水力停留時(shí)間,h。

　　由式(1)、(2)和(3)轉換變形可得

　　依據上述公式,將實(shí)驗中測得的數據代入計算并繪制2 個(gè)反應器中COD 的降解動(dòng)力學(xué)模型回歸曲線(xiàn),如圖5 所示。

　　由圖5 可知,脈沖進(jìn)水反應器的COD 去除動(dòng)力學(xué)模型方程為:

　　Ks = 27. 466 mg·L - 1 ,μmax = 0. 003 g·(g·h) - 1 ,相關(guān)性系數R = 0. 972 9;連續進(jìn)水反應器的COD 去除動(dòng)力學(xué)模型方程為:

　　Ks = 26. 851 mg·L - 1 ,μmax = 0. 005 g·(g·h) - 1 ,相關(guān)性系數R = 0. 987。

　　2 個(gè)反應器的COD 去除動(dòng)力學(xué)模型方程的相關(guān)性系數均大于0. 95,表明該方程具有較好的線(xiàn)性關(guān)系,可以認為實(shí)驗中厭氧生物膜反應器中的微生物對有機物的降解基本符合Monod 模型。

　　2. 4. 2　動(dòng)力學(xué)模型檢驗

　　在前期實(shí)驗得出的最佳運行條件下,保持反應器穩定運行23 d,每隔3 ~ 4 d 對反應器的出水COD值進(jìn)行監測。實(shí)驗進(jìn)水與前期實(shí)驗的水質(zhì)保持一致,將模型計算所得結果與測定結果相比較,以驗證所得模型與實(shí)際的吻合程度與準確性。如圖6所示。

　　根據圖6 對COD 的模擬結果分析:脈沖進(jìn)水反應器COD 的誤差平均值為3. 30% ,最大值7. 91% ,最小值為0. 76% ,中位數為3. 21% 。連續進(jìn)水反應器COD 的誤差平均值為3. 32% ,最大值為6. 30% ,最小值為2. 12% ,中位數2. 84% 。以上分析結果表明,在實(shí)際操作條件與假設條件存在不同的情況下,通過(guò)Monod 模型對厭氧生物膜反應器中COD 的降解行為進(jìn)行模擬得到的模型方程仍與實(shí)際值有較高的吻合程度,具有較高的準確性。具體參見(jiàn)污水寶商城資料或http://www.sharpedgetext.com更多相關(guān)技術(shù)文檔。

　　3　結論

　　通過(guò)對兩類(lèi)反應器的厭氧生物膜生物量的測定,可以得到脈沖進(jìn)水方式的厭氧生物膜生物量較連續進(jìn)水方式高1. 36 g·L - 1 ,且脈沖進(jìn)水方式的厭氧生物膜反應器在COD 和TN 的去除效果上均優(yōu)于連續進(jìn)水方式的厭氧生物膜反應器,COD 去除率與TN 去除率分別提升4% 和3. 7% 。

　　通過(guò)對系統底物降解動(dòng)力學(xué)的初步研究,得出了脈沖進(jìn)水反應器的COD 去除動(dòng)力學(xué)模型方程為:

 Ks 為27. 466 mg·L - 1 ,μmax 為0. 003 g·(g·h) - 1 ;連續進(jìn)水反應器的COD去除動(dòng)力學(xué)模型方程為:

Ks 為26. 851 mg·L - 1 ,μmax 為0. 005 g·(g·h) - 1 。

　　經(jīng)驗證,2 個(gè)反應器的模擬值與實(shí)驗值的最大誤差均小于8% ,說(shuō)明以上2 個(gè)動(dòng)力學(xué)模型方程均取得了較好的擬合效果。所以,Monod 模型可以較準確地描述該厭氧生物反應器內有機物降解的動(dòng)力學(xué)行為,為小型火車(chē)站公建污水的處理提供了相對高效、科學(xué)的方法。