公布日：2022.11.22
申請日：2022.08.24
分類(lèi)號：C02F3/30(2006.01)I
摘要
本發(fā)明涉及一種連續循環(huán)流生物脫氮除磷的反應器和方法，所述反應器包括沿污水流動(dòng)方向依次連接的厭氧區、缺氧區、空氣提推區、好氧區和沉淀區；所述好氧區的出口與厭氧區連接；所述沉淀區的出口與厭氧區連接。所述方法在所述反應器中進(jìn)行，污水依次經(jīng)過(guò)厭氧區、缺氧區、空氣提推區、好氧區和沉淀區，同時(shí)進(jìn)行好氧區的循環(huán)液循環(huán)以及沉淀區的污泥回流。本發(fā)明提供的反應器可以實(shí)現反應器內流體的完全混合和局部推流，有效解決進(jìn)水濃度過(guò)高導致的微生物與污水混合不充分以及處理效率低的問(wèn)題。本發(fā)明提供的方法抗沖擊負荷能力強，處理效果顯著(zhù)，出水水質(zhì)穩定，運行能耗低，運行方式靈活并且管理維護便利。
權利要求書(shū)
1.一種連續循環(huán)流生物脫氮除磷的反應器，其特征在于，所述反應器包括沿污水流動(dòng)方向依次連接的厭氧區、缺氧區、空氣提推區、好氧區和沉淀區；所述好氧區的出口與厭氧區連接；所述沉淀區的出口與厭氧區連接；所述厭氧區的入口設置有進(jìn)水管；所述厭氧區的出口設置有第一過(guò)水孔；所述厭氧區靠近進(jìn)水管的一側設置為第一進(jìn)水區；所述厭氧區靠近第一過(guò)水孔的一側設置為第一出水區；所述第一進(jìn)水區和第一出水區之間設置有第一導流隔墻；所述第一進(jìn)水區的內部設置有第一攪拌裝置；所述空氣提推區經(jīng)混合液提升器與好氧區的入口連接；所述好氧區經(jīng)硝化液提升器與缺氧區的入口連接；所述好氧區靠近混合液提升器的一側設置為第二進(jìn)水區；所述好氧區靠近硝化液提升器的一側設置為第二出水區；所述第二進(jìn)水區與第二出水區之間設置有第二導流隔墻；所述第二導流隔墻的兩側設置有曝氣裝置；所述第二進(jìn)水區的內部設置有第三攪拌裝置；所述厭氧區經(jīng)過(guò)第一過(guò)水孔與缺氧區的入口連接；所述缺氧區的內部設置有第二攪拌裝置；所述缺氧區的出口設置有第二過(guò)水孔；所述缺氧區經(jīng)第二過(guò)水孔與空氣提推區的入口連接；所述第二出水區經(jīng)第一連通管與沉淀區的入口連接；所述第二出水區經(jīng)第二連通管與厭氧區的入口連接。
2.根據權利要求1所述的反應器，其特征在于，所述反應器的形狀包括正方體、長(cháng)方體或圓柱體中的任意一種。
3.根據權利要求1所述的反應器，其特征在于，所述沉淀區的中部設置有導流筒。
4.根據權利要求3所述的反應器，其特征在于，所述第一連通管與導流筒的入口連接。
5.根據權利要求1所述的反應器，其特征在于，所述沉淀區的上部設置有出水堰槽。
6.根據權利要求5所述的反應器，其特征在于，所述出水堰槽的出口與出水管連接。
7.根據權利要求1所述的反應器，其特征在于，所述沉淀區的下部呈漏斗狀。
8.根據權利要求7所述的反應器，其特征在于，所述漏斗狀的底部設置有污泥回流孔。
9.根據權利要求8所述的反應器，其特征在于，所述沉淀區經(jīng)污泥回流孔與厭氧區的入口連接。
10.一種連續循環(huán)流生物脫氮除磷的方法，其特征在于，所述方法在如權利要求1-9任一項所述的反應器中進(jìn)行。
11.根據權利要求10所述的方法，其特征在于，所述方法包括以下步驟：（1）將污水和來(lái)自好氧區的循環(huán)液在厭氧區混合并進(jìn)行釋磷，得到混合液A；（2）步驟（1）得到的所述混合液A進(jìn)入缺氧區進(jìn)行反硝化脫氮，得到混合液B；（3）步驟（2）得到的所述混合液B進(jìn)入空氣提推區，然后進(jìn)入好氧區，進(jìn)行有機物的降解、有機氮的氨化硝化和磷的吸收，形成混合液C，一部分混合液C進(jìn)入沉淀區，剩余混合液C記為循環(huán)液并進(jìn)入厭氧區；（4）進(jìn)入沉淀區的混合液C進(jìn)行水泥分離，得到混合液D和污泥，然后分別從反應器排出。
12.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（1）所述厭氧區的水力停留時(shí)間為0.5-1h。
13.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（1）所述厭氧區的攪拌強度為4-8W/m3。
14.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（1）所述混合液A的污泥濃度為5000-8000mg/L。
15.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（1）所述混合液A的污泥負荷為0.05-0.15kgBOD5/(kgMLSS·d)。
16.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（2）所述缺氧區的水力停留時(shí)間為0.1-1h。
17.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（2）所述缺氧區的反硝化負荷為0.03-0.06kgNO3-N/(kgMLSS·d)。
18.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（2）所述缺氧區的攪拌強度為4-8W/m3。
19.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（3）所述好氧區的水力停留時(shí)間為2.5-4h。
20.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（3）所述好氧區的混合液C還進(jìn)入缺氧區進(jìn)行回流，記為硝化回流液。
21.根據權利要求20所述的方法，其特征在于，步驟（3）所述硝化回流液的回流比為10-400%。
22.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（3）所述好氧區中循環(huán)液的回流比為2-40。
23.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（3）所述好氧區的攪拌強度為1-3W/m3。
24.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（3）所述好氧區的曝氣強度為4-8m3/m2·h。
25.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（4）所述沉淀區的表面負荷為0.5-0.9m3/m2·h。
26.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，步驟（4）所述污泥一部分回流至厭氧區，剩余污泥從反應器排出。27.根據權利要求26所述的方法，其特征在于，步驟（4）所述沉淀區中污泥的回流比為1-100%。
28.根據權利要求11所述的方法，其特征在于，所述方法包括以下步驟：（1）污水經(jīng)進(jìn)水管進(jìn)入厭氧區的第一進(jìn)水區，所述污水和來(lái)自好氧區的循環(huán)液混合并進(jìn)行釋磷，得到混合液A；（2）步驟（1）得到的所述混合液A沿第一導流隔墻流動(dòng)至第一出水區，經(jīng)第一過(guò)水孔進(jìn)入缺氧區，進(jìn)入缺氧區后的混合液A與來(lái)自好氧區的硝化回流液混合并進(jìn)行反硝化脫氮，得到混合液B；（3）步驟（2）得到的所述混合液B經(jīng)第二過(guò)水孔進(jìn)入空氣提推區，然后經(jīng)混合液提升器進(jìn)入好氧區的第一進(jìn)水區，進(jìn)行有機物的降解、有機氮的氨化硝化和磷的吸收，形成混合液C；所述混合液C沿第二導流隔墻進(jìn)入第二出水區，一部分混合液C經(jīng)第一連通管進(jìn)入沉淀區的導流筒，一部分混合液C記為硝化回流液并經(jīng)硝化液提升器進(jìn)入缺氧區，剩余混合液C記為循環(huán)液并經(jīng)第二連通管進(jìn)入厭氧區；（4）進(jìn)入沉淀區的混合液C進(jìn)行泥水分離，得到混合液D和污泥，混合液D經(jīng)出水堰槽和出水管排出反應器，一部分污泥經(jīng)污泥回流孔回流至厭氧區，剩余污泥從反應器排出。
發(fā)明內容
針對以上問(wèn)題，本發(fā)明的目的在于提供一種連續循環(huán)流生物脫氮除磷的反應器和方法，與現有技術(shù)相比，本發(fā)明提供的反應器反應效果顯著(zhù)，容積利用率高，抗沖擊負荷能力強。本發(fā)明提供的方法操作簡(jiǎn)單，運行能耗低，運行方式靈活，并且可以節約投資和占地。
為達到此發(fā)明目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：
第一方面，本發(fā)明提供一種連續循環(huán)流生物脫氮除磷的反應器，所述反應器包括沿污水流動(dòng)方向依次連接的厭氧區、缺氧區、空氣提推區、好氧區和沉淀區；所述好氧區的出口與厭氧區連接；所述沉淀區的出口與厭氧區連接。
本發(fā)明提供的反應器通過(guò)設置厭氧區、缺氧區、空氣提推區、好氧區和沉淀區，并將好氧區的出口與厭氧區連接以及將沉淀區的出口與厭氧區連接，可以實(shí)現反應器內流體的完全混合和局部推流，有效解決進(jìn)水濃度過(guò)高導致的微生物與污水混合不充分以及處理效率低的問(wèn)題。該反應器適用于大流量循環(huán)工藝，不僅負荷低，抗沖擊能力強，而且能耗低，并且節約占地面積。
優(yōu)選地，所述反應器的形狀包括正方體、長(cháng)方體或圓柱體中的任意一種。
優(yōu)選地，所述厭氧區的入口設置有進(jìn)水管。
優(yōu)選地，所述厭氧區的出口設置有第一過(guò)水孔。
優(yōu)選地，所述厭氧區靠近進(jìn)水管的一側設置為第一進(jìn)水區。
優(yōu)選地，所述厭氧區靠近第一過(guò)水孔的一側設置為第一出水區。
優(yōu)選地，所述第一進(jìn)水區和第一出水區之間設置有第一導流隔墻。
優(yōu)選地，所述第一進(jìn)水區的內部設置有第一攪拌裝置。
本發(fā)明采用“導流隔墻和攪拌裝置”結合的模式，進(jìn)行導流循環(huán)的同時(shí)進(jìn)行攪拌，可以有效加快流體的充分混合，解決反應器局部淤積、短流以及死水的問(wèn)題。
優(yōu)選地，所述厭氧區經(jīng)過(guò)第一過(guò)水孔與缺氧區的入口連接。
優(yōu)選地，所述缺氧區的內部設置有第二攪拌裝置。
優(yōu)選地，所述缺氧區的出口設置有第二過(guò)水孔。
優(yōu)選地，所述缺氧區經(jīng)第二過(guò)水孔與空氣提推區的入口連接。
本發(fā)明中，所述缺氧區也可以設置導流隔墻和曝氣裝置，厭氧區一般預留10-20％的面積，可以布置曝氣裝置，可以作為好氧區使用。
優(yōu)選地，所述空氣提推區的出口設置有混合液提升器。
優(yōu)選地，所述空氣提推區經(jīng)混合液提升器與好氧區的入口連接。
本發(fā)明中，采用導流隔墻進(jìn)行導流循環(huán)，采用空氣提推區進(jìn)行空氣提推，通過(guò)“導流循環(huán)和空氣提推”的組合模式，可以有效解決攪拌、充氧以及循環(huán)、回流導致的高能耗，同時(shí)設備維護簡(jiǎn)單。
優(yōu)選地，所述好氧區經(jīng)硝化液提升器與缺氧區的入口連接。
本發(fā)明中，將好氧區經(jīng)硝化液提升器與缺氧區的入口連接，可以將好氧區內的硝化液回流至缺氧區，可以加快缺氧區的反硝化脫氮。
優(yōu)選地，所述好氧區靠近混合液提升器的一側設置為第二進(jìn)水區。
優(yōu)選地，所述好氧區靠近硝化液提升器的一側設置為第二出水區。
優(yōu)選地，所述第二進(jìn)水區與第二出水區之間設置有第二導流隔墻。
優(yōu)選地，所述第二導流隔墻的兩側設置有曝氣裝置。
本發(fā)明中，所述曝氣裝置一般采用微孔曝氣。
優(yōu)選地，所述第二進(jìn)水區的內部設置有第三攪拌裝置。
本發(fā)明中，采用導流隔墻進(jìn)行導流循環(huán)，采用空氣提推區進(jìn)行空氣提推，采用曝氣裝置進(jìn)行曝氣，因空氣提推已經(jīng)對流體中進(jìn)行充氧，因此可以有效降低曝氣的充氧量，實(shí)現低氧曝氣，降低反應器的能耗，同時(shí)具有良好的處理效果。
優(yōu)選地，所述第二出水區經(jīng)第一連通管與沉淀區的入口連接。
優(yōu)選地，所述第二出水區經(jīng)第二連通管與厭氧區的入口連接。
本發(fā)明中，將第二連通管與厭氧區的入口連接，可以實(shí)現好氧區內液體回流至厭氧區，增大反應器內液體的回流，并且降低反應器入口污水的濃度，可以有效處理高濃度污水，并且抗負荷能力強。
優(yōu)選地，所述沉淀區的中部設置有導流筒。
優(yōu)選地，所述第一連通管與導流筒的入口連接。
優(yōu)選地，所述沉淀區的上部設置有出水堰槽。
優(yōu)選地，所述出水堰槽的出口與出水管連接。
優(yōu)選地，所述沉淀區的下部呈漏斗狀。
優(yōu)選地，所述漏斗狀的底部設置有污泥回流孔。
優(yōu)選地，所述沉淀區經(jīng)污泥回流孔與厭氧區的入口連接。
第二方面，本發(fā)明提供一種連續循環(huán)流生物脫氮除磷的方法，所述方法在本發(fā)明第一方面所述的反應器中進(jìn)行。
本發(fā)明提供的方法抗沖擊負荷能力強，處理效果顯著(zhù)，出水水質(zhì)穩定，運行能耗低，運行方式靈活并且管理維護便利。
本發(fā)明中，所述厭氧區不充氧，厭氧區的好氧微生物處理壓抑狀態(tài)，以釋放出貯存在細菌體內的多聚正磷酸鹽，同時(shí)釋放的能量可供處于壓抑狀態(tài)下生物活動(dòng)的需要。
本發(fā)明中，所述缺氧區不充氧，脫硝菌利用硝酸鹽作為電子接受體進(jìn)行脫硝，從而達到系統的脫氮目的。
本發(fā)明中，所述空氣提推區利用氣體提升并推動(dòng)流體進(jìn)入好氧區，促使流體大流量循環(huán)流動(dòng)。
本發(fā)明中，所述好氧區進(jìn)行有機物的降解、有機氮的氨化硝化和磷的吸收。
本發(fā)明中，所述沉淀區進(jìn)行泥水分離，并將污泥排放達到系統除磷的目的。
優(yōu)選地，所述方法包括以下步驟：
(1)將污水和來(lái)自好氧區的循環(huán)液在厭氧區混合并進(jìn)行釋磷，得到混合液A；
(2)步驟(1)得到的所述混合液A進(jìn)入缺氧區進(jìn)行反硝化脫氮，得到混合液B；
(3)步驟(2)得到的所述混合液B進(jìn)入空氣提推區，然后進(jìn)入好氧區，進(jìn)行有機物的降解、有機氮的氨化硝化和磷的吸收，形成混合液C，一部分混合液C進(jìn)入沉淀區，剩余混合液C記為循環(huán)液并進(jìn)入厭氧區；
(4)進(jìn)入沉淀區的混合液C進(jìn)行水泥分離，得到混合液D和污泥，然后分別從反應器排出。
優(yōu)選地，步驟(1)所述厭氧區的水力停留時(shí)間為0.5-1h，例如可以是0.5h、0.6h、0.7h、0.8h、0.9h或1h，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(1)所述厭氧區的攪拌強度為4-8W/m3，例如可以是4W/m3、5W/m3、6W/m3、7W/m3或8W/m3，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(1)所述混合液A的污泥濃度為5000-8000mg/L，例如可以是5000mg/L、5500mg/L、6000mg/L、6500mg/L、7000mg/L、7500mg/L或8000mg/L，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(1)所述混合液A的污泥負荷為0.05-0.15kgBOD5/(kgMLSS·d)，例如可以是0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.06kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.07kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.08kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.09kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.10kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.11kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.12kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.13kgBOD5/(kgMLSS·d)、0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)或0.15kgBOD5/(kgMLSS·d)，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
本發(fā)明中，所述混合液A的污泥濃度和污泥負荷隨進(jìn)水水質(zhì)和出水水質(zhì)進(jìn)行變化。
優(yōu)選地，步驟(2)所述缺氧區的水力停留時(shí)間為0.1-1h，例如可以是0.1h、0.2h、0.3h、0.5h、0.6h、0.7h、0.8h、0.9h或1h，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(2)所述缺氧區的反硝化負荷為0.03-0.06kgNO3-N/(kgMLSS·d)，例如可以是0.03kgNO3-N/(kgMLSS·d)、0.04kgNO3-N/(kgMLSS·d)、0.05kgNO3-N/(kgMLSS·d)或0.06kgNO3-N/(kgMLSS·d)，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(2)所述缺氧區的攪拌強度為4-8W/m3，例如可以是4W/m3、5W/m3、6W/m3、7W/m3或8W/m3，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(3)所述好氧區的水力停留時(shí)間為2.5-4h，例如可以是2.5h、2.6h、2.8h、3h、3.2h、3.4h、3.6h、3.8h或4h，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(3)所述好氧區的混合液C還進(jìn)入缺氧區進(jìn)行回流，記為硝化回流液。
優(yōu)選地，步驟(3)所述硝化回流液的回流比為10-400％，例如可以是10％、50％、100％、150％、180％、200％、220％、250％、280％、300％、320％、350％、380％或400％，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
本發(fā)明中，所述硝化回流液的回流比根據進(jìn)水水質(zhì)情況和出水水質(zhì)情況進(jìn)行選擇，一般情況下硝化回流液的回流比為10-50％。
優(yōu)選地，步驟(3)所述好氧區中循環(huán)液的回流比為2-40，例如可以是2、5、10、15、20、25、30、35或40，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
本發(fā)明中，所述循環(huán)液的回流比根據進(jìn)水水質(zhì)情況和出水水質(zhì)情況進(jìn)行選擇。
優(yōu)選地，步驟(3)所述好氧區的攪拌強度為1-3W/m3，例如可以是1W/m3、1.5W/m3、2W/m3、2.5W/m3或3W/m3，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(3)所述好氧區的曝氣強度為4-8m3/m2·h，例如可以是4m3/m2·h、5m3/m2·h、6m3/m2·h、7m3/m2·h或8m3/m2·h，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(4)所述沉淀區的表面負荷為0.5-0.9m3/m2·h，例如可以是0.5m3/m2·h、0.6m3/m2·h、0.7m3/m2·h、0.8m3/m2·h或0.9m3/m2·h，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
優(yōu)選地，步驟(4)所述污泥一部分回流至厭氧區，剩余污泥從反應器排出。
優(yōu)選地，步驟(4)所述沉淀區中污泥的回流比為1-100％，例如可以是1％、10％、20％、30％、40％、50％、60％、70％、80％、90％或100％，但不限于所列舉的數值，數值范圍內其它未列舉的數值同樣適用。
本發(fā)明中，污泥的回流比根據進(jìn)水水質(zhì)情況和出水水質(zhì)情況進(jìn)行選擇，一般情況下為10-40％。
本發(fā)明中，當沒(méi)有污泥回流，全部污泥從反應器排出時(shí)，污泥的回流比為0％。
作為本發(fā)明第二方面的優(yōu)選技術(shù)方案，所述方法包括以下步驟：
(1)污水經(jīng)進(jìn)水管進(jìn)入厭氧區的第一進(jìn)水區，所述污水和來(lái)自好氧區的循環(huán)液混合并進(jìn)行釋磷，得到混合液A；
(2)步驟(1)得到的所述混合液A沿第一導流隔墻流動(dòng)至第一出水區，經(jīng)第一過(guò)水孔進(jìn)入缺氧區，進(jìn)入缺氧區后的所述混合液A與來(lái)自好氧區的硝化回流液混合并進(jìn)行反硝化脫氮，得到混合液B；
(3)步驟(2)得到的所述混合液B經(jīng)第二過(guò)水孔進(jìn)入空氣提推區，然后經(jīng)混合液提升器進(jìn)入好氧區的第一進(jìn)水區，進(jìn)行有機物的降解、有機氮的氨化硝化和磷的吸收，形成混合液C；
所述混合液C沿第二導流隔墻進(jìn)入第二出水區，一部分混合液C經(jīng)第一連通管進(jìn)入沉淀區的導流筒，一部分混合液C記為硝化回流液并經(jīng)硝化液提升器進(jìn)入缺氧區，剩余混合液C記為循環(huán)液并經(jīng)第二連通管進(jìn)入厭氧區；
(4)進(jìn)入沉淀區的混合液C進(jìn)行泥水分離，得到混合液D和污泥，混合液D經(jīng)出水堰槽和出水管排出反應器，一部分污泥經(jīng)污泥回流孔回流至厭氧區，剩余污泥從反應器排出。
相對于現有技術(shù)，本發(fā)明具有以下有益效果：
(1)本發(fā)明提供的反應器通過(guò)將好氧區和厭氧區連接進(jìn)行循環(huán)，采用導流隔墻引流，以及采用空氣提推，可以使水力流呈現總體完全循環(huán)混合以及局部推流的模式，進(jìn)水水流分布均勻，在反應器內不易形成急流、渦流、短流、死水及積泥現象，水頭損失較小，宏觀(guān)混合的調勻度高，混合反應效果理想。
(2)本發(fā)明提供的反應器采用空氣提推和曝氣裝置曝氣相結合，可以大大降低動(dòng)力能耗，有利于對反應池末端溶解氧加以回收利用，能量利用率高，反應器中的生物絮凝采用較低的推動(dòng)力，可節約能耗，并結合循環(huán)流水力形式，可解決充氧與攪拌之間的矛盾。
(3)本發(fā)明提供的反應器通過(guò)將生化和沉淀集于一體，可以降低常規冗長(cháng)處理流程帶來(lái)的操作管理復雜性，結合循環(huán)回流、空氣提推以及導流隔墻設計，省去了提升設備、單元連接以及回流污泥管道系統，動(dòng)力設備和管路系統少，維護檢修量小。
(4)本發(fā)明提供的反應器采用池體布置，集厭氧、缺氧、空氣提推、好氧以及沉淀于一體，提高池體容積利用率，可有效節約工程投資，減少占地面積。
(5)本發(fā)明提供的方法通過(guò)將好氧區循環(huán)液回流至厭氧區，可以實(shí)現大流量循環(huán)工藝，利用循環(huán)系統快速稀釋原水污染物濃度，降低污染物負荷，提高抗沖擊能力，同時(shí)強化了工藝的處理效果，出水水質(zhì)安全有保障。
（發(fā)明人：李詩(shī)恬;桂新安）
